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Forza Compressiva dei deputati

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Video 1
Salve, ora parlerò della forza di progettazione del membro di compressione, nella classeultima ho discusso dei diversi fattori che hanno fatto la forza di compressione in un membro di compressione. Così dalle discussioni precedenti abbiamo visto i principali tre parametri che sonoche si stanno effettuando sulla forza di compressione di un membro, uno è la forza materiale del membroche significa qual è la forza di rendimento del membro a seconda che la forza di compressionevarierà.Così mentre si calcola la forza di compressione o mentre si sviluppa l'espressione perforza di compressione dobbiamo considerare la forza materiale che è la forza di rendimento.Next factor è il rapporto di slenderness, abbiamo visto dal carico critico Euler s e EulerSsbuckling formula che la forza di compressione varia inversa con il rapporto di slenderness. Quindimentre sviluppare la formula di resistenza del compressivo significa l'espressione per la forza di compressionedobbiamo incorporare il rapporto di slenderness in quello anche, quindi questo deve essere preso cura.Altri aspetti che sono dell'importanza che dobbiamo dare è la fibbia localeperché uno è schiacciante, un altro è la fibbia complessiva, e un altro è la fibbia locale. Quindia causa della configurazione della sezione trasversale del membro del membro può accadere la fibbia locale dila flangia o il web. Quindi che gli aspetti devono anche essere presi cura nella derivazione dil'espressione per la forza di compressione.Così questi tre aspetti devono essere considerati e dobbiamo sviluppare una formularagionevole e tale formula dovrebbe essere in grado di riflettere il comportamento reale.
Così vediamo come le persone hanno iniziato a sviluppare la formula e quello che stiamo adattando. Quindi quattroapprocci diversi sono stati considerati per trovare la formula della colonna di design. Quindi una èla formula basata sulla massima forza, questo è un approccio in cui le persone hanno provato.Un'altra è la formula basata sul limite di rendimento, che si chiama Perry - Robertson formula efondamentalmente questo approccio è considerato dal nostro Codice indiano l'Is 800:2007 ha anche adattato le curve di colonna multiplabasate sulla formula Perry Robertson e questo è sostanzialmente simile ail codice britannico BS 5950 (part-1) 2000.Questa la formula che ne è derivata è simile alla Il codice britannico e la formula è statoprescritto da Perry - Robertson che ha proposto. Così questo è stato adattato ma noidiscuteremo di questo nei dettagli e altre due formula sono adattate anche per stabilire la formula di design di colonnache è formula basata su tangenti modulistica e formula Empirica come la formula di Merchant - Rankine. Così questi quattro approcci di base si osservano per stabilire la formula del design di colonnae potremmo ricordare il codice precedente che è IS 800:1984, che è stato stabilitocome per la formula Merchant - Rankine.Così prima di andare a questa nuova versione parleremo a breve della formula Merchant - Rankine, come il codice precedente è stato adattato e poi arriveremo a questa formula.
Così nella formula IS 800:1984 Merchant - Rankine è stata adattata dove conosciamo la formula di baseè la seguente:
Dove, fe è lo stress elastico e fy è lo stress da rendimento. Quindi considerando due stress, uno è elasticostress e rendimento stress lo stress equivalente f può essere correlato come questa formula.
Qui possiamo vedere che sono state prese a cura due cose, una è la proprietà materiale che è la forza di resacome fidata e un'altra è la fcc che è lo stress critico elastico che proviene dabuckling.Così la fibbia globale e l'effetto di squash sono stati presi in considerazione ma un altro parametroimportante che non è stato considerato è la configurazione geometrica della sezione trasversaledel membro.Così prima di schiacciare o fibbia globale a causa della beffa locale del membro possono fallire da cuinon è possibile catturare questa formula.
Perciò questa formula che non usiamo più, stiamo utilizzando la nuova formula sviluppatache si basa sulla formula Perry - Robertson.
Secondo Perry - Robertson formula la curva di design multiplo è stata adattata dal codice IS, nella figura codice IS 8 queste curve di buckling di colonna sono date e questo si basa sulla teoriaPerry - Robertson. Secondo la teoria di Perry - Robertson tre cose sono stateconsiderate come ho detto a una è la forza materiale, un altro è il fcc critico elastico fcce un altro è la fibbia locale e questa fibbia locale è stata considerata in termini di questa classea, b, c, d. Possiamo vedere qui quattro tipi di grafici sono stati proposti a seconda della classe di bucklinge nella tabella 7 è stata definita questa classe di buckling. Possiamo vedere qui chesecondo la classe di buckling a, b, c, d quel fattore di imperfezione α è stato introdotto e questo valore αè pari a 0,21 in caso di classe a, 0,34 in classe di b, 0,49 in caso di classe c e 0,76 in caso di classeclasse d.Quindi secondo la classe di buckling è stato proposto il fattore di imperfezione e secondoche l'imperfezione factor la curva di buckling della colonna per classe a, b, c, d sono state derivate. Quisi può vedere che lungo X direzione è ´ λ = √ ffcr y, non dimensionale e lungo y directionfcd / fy dove fcd è lo stress compressivo di design e qui fy è il rendimentostress e fcr è lo stress critico elastico, giusto.Così potremmo vedere qui che basato sulla teoria di Perry - Robertson abbiamo considerato tre mezziabbiamo preso in considerazione tre effetti uno è dovuto al materiale fy, un altro è dovuto afibbia globale e altro è il nuovo componente che è stato adattato in questo codice è la classe del struttura significa fibbia classe a, b, c, d così secondo la classe di buckling questoè stato modificato, a destra.
Analogamente per la sezione salda sezione salda I sezione, se tf è inferiore a 40, poi la classe di buckling saràessere b su asse z - z, c about y - y axis e se tf è maggiore di 40, questo sarà c ecirca y - y sarà d. Analogamente per la sezione Hollow per il laminato caldo su qualsiasi asse sarà a eper la sezione a freddo laminato a freddo sarà b.
Video 2
Ora arrivo alla sezione box di saldatura, qui è stata definita anche la classe di buckling. Allo stesso modo sononon entrando nei dettagli, possiamo scoprirla nel codice, nella tabella 10. L'unica cosa che voglio aricordare che quando stiamo utilizzando sezione canali, sezione angolo, sezione T o qualche sezione solida, sezione solida significa sezione rettangolare o circolare poi la classe di bucklingsarà c circa qualsiasi direzione su qualsiasi direzione, diciamo per l'asse y - y, circa l'asse z - zsarà c per la sezione canali anche sarà c, per la sezione T anche sarà c e per il build t-upmembro qualsiasi direzione la classe di buckling ha sono stati considerati anche c.
Quindi queste sono le cose che dobbiamo scoprire dalla tabella 10 di IS 800, per il calcolo del fattore di imperfezioneα Ora questo fattore di imperfezione sarà utilizzato nella formula indicata nella clausola7.1.2 di IS 800:2007, dove si parla che P dovrebbe essere inferiore a Pd dove P è il carico compressivo esternoe Pd è il carico compressivo di progettazione, quindi il carico compressivo di progettazionedovrebbe essere maggiore del carico esterno. Il Pd di carico compressivo di progettazione può essere trovato dala seguente formula:
Pd = Ae f cdDove Ae è l'effettiva area sezione effettiva sezione effettiva che è definita nella clausola7.3.2.A differenza del membro di tensione in caso di area di compressione membro effettivo sarà laarea lorda in generale. Se in genere non deduciamo l'intera area perché considerare il bulloneo rivetto qualunque cosa forniamo sono integri con il membro. Così l'area lorda diventeràl'area di sezione effettiva. E fcd è lo stress compressivo di design dimembro compressivo assialmente caricato. Quindi dobbiamo scoprire fcd lo stress compressivo di design.Ora lo stress compressivo design è stato dato nel codice scritto come
χ è sostanzialmente il fattore di riduzione dello stress che dipende dal raggio di gesso, lunghezza efattore di imperfezione che significa sostanzialmente il rapporto di slenderness e il fattore di imperfezione, giusto. Così fcd valore possiamo scoprire dove phi può essere calcolato dalla seguente formula,
Qui K è il fattore di lunghezza per scoprire in sostanza KL significa la lunghezza effettiva e r è il raggiodi gite, fy è il punto di forza del rendimento del membro ed E è il modulo di elasticità diil materiale.Così da questo posso scoprire il valore di λ, giusto e una volta scopri il valore di λ, riesco a trovareil valore di sempre con l'aiuto del fattore di imperfezione α. Così una volta che possiamo scoprire insieme,possiamo scoprire il valore di fcd, giusto. Ecco come si può scoprire la forza di compressione del designdi un membro.
La forza del membro sarà considerata rispetto al raggio minimo di gesso.Poi α è il fattore di imperfezione come indicato nella tabella 7 di IS 800:2007 e questo χ è il fattore di stressper differenti classe di fibbia, rapporto di slenderness e stress da rendimento, a destra. Quindi tre cosesono state prese in considerazione per considerare la classe di fibbia, il rapporto di slenderness e lo stress di rendimento.
Ora questo è un processo TDS per scoprire il valore di fcd, quindi nel codice IS alcuni valorisono indicati in forma tabellare in modo da non dover calcolare di nuovo le cose intere edi nuovo.
Così se vediamo la tabella 8a alla tabella 8d di IS 800:2007 questo è dato per differenti stress da rendimento f ycon &ldambda;, diciamo 10, 20, 30 come questo, il valore dice questo è 250, quindi è dato un tipo di valori diversopoi il valore del fattore di riduzione è dato per diverso valore di λ e fy, giusto. Quindi vengono indicati i fattori di riduzione. Quindi diciamo ad esempio se abbiamo λ tra 20 e 30 e fy come250 allora possiamo interpolare tra questi due per scoprire un particolare valore di riduzionefattore rispetto a particolare valore del rapporto di slenderness.
Say ad esempio se λ è uguale a 22 possiamo interpolare tra questi due per scoprire il valore χrispetto a 22, a destra. Così queste tabelle da 8a a 8d uno possono scoprire il valore del fattore di riduzionesecondo la classe di buckling a, b, c o d possiamo scegliere la tabella 8a o 8b o 8c o 8d epossiamo scoprire il valore.
Allo stesso modo possiamo scoprire lo stress compressivo di design nella tabella 9 (a a d) per varie classe di buckling.
Così nella tabella 9 (a a d) possiamo vedere che per diverso valore di λ e per diverso valore di rendimentostress possiamo scoprire il valore di fcd. Diciamo per esempio 10, 20, 30 come questi λ s arevarying e fy si dice 200, 250, 300 come questo è varia. Quindi per un particolare valore di λ possiamoscoprire il valore di fy e poi dalla tabella 9 a, b, c o d secondo la classe di bucklingpossiamo scoprire il valore di fcd, diciamo ad esempio questo è x1, questo è x2 per 10 e 20.Poi per λ è uguale a 12, possiamo scoprire il valore di fcd in tra x1 e x2 significa intra x1 e x2 possiamo scoprire il valore di fcd interpolando i valori, a destra. Quindi moltovelocemente uno può scoprire il valore fcd utilizzando la tabella 9, la tabella 9 ha quattro tabelle a, b, c, d conrispetto alla classe di fibbie a, b, c, d.
Ora un'altra cosa dobbiamo ricordare mentre progetta il membro compressivo che è il rapporto di slendernessconsentito. Così è stato definito nella tabella 3 di IS 800:2007. Il rapporto di slendernessammissibile per il membro compressivo che è come trasportare carichi derivanti dal carico mortoe carico sovrapposto il valore limitante è di 180 che significa che il rapporto di slenderness efficace KLby r non deve diventare più di 180 in caso di carico morto e carico vivo o sovrapposto.Quando trasportare carichi derivanti da vento e carichi sismici ha fornito la deformazione di taleun membro non influenzi negativamente lo stress in qualsiasi parte della struttura possiamo aumentare upto250, quindi il rapporto di slenderness consentito è di 250 per tale tipo di casi.Ora che normalmente si comporta come una cravatta in un truss di tetto per un membro di bracciante che non è consideratoefficace quando sottoposto a invertire lo stress derivante dall'azione del vento o dalle forze di terremotoche possono essere effettuati come 350, quindi il rapporto di slenderness così consentito diventerà 350.
Analogamente le barre di lattazione in colonne saranno 145, quando verranno utilizzate le sezioni di accumulo poi le barre di lattazionedevono essere progettate, quindi in questi casi il rapporto di slenderness non dovrebbe essere piùdi 145.E elementi o componenti diversi nella sezione built-up dovrebbe essere inferiore a 50, quindidiversi componenti nella sezione built-up il rapporto di slenderness consentito non deve superare50. Così è così che dobbiamo seguire questa disposizione del codino mentre progetta il membro, giusto.Così nella lezione di oggi le lezioni quelle che potremmo vedere che la curva della colonna di design può essere ottenuta dalla formulaPerry - Robertson che si occupa delle proprietà del materiale, forza materiale cheassume il rapporto di slenderness che significa fibbia e anche la classe di buckling del membro chesignifica la configurazione della struttura incrociata che effetti come una fibbia locale.Così prendersi cura di questi tre effetti la resa, la fibbia globale e la fibbia locale la formula è stato ricavato, giusto e si osserva dalla letteratura che utilizzando tale tipo diformula il comportamento dei componenti di compressione sono simili a questa formula qualunque cosa noistiamo ottenendo che significa dopo numerose verifiche sperimentali questa formula è stataadattata dal nostro codice e ora possiamo usare questa formula per scoprire la forza di progettazione diil componente compressivo e possiamo progettare di conseguenza.Così nella prossima classe vedremo come calcolare la forza di progettazione di un membro di compressione,vedremo come calcolare la forza di progettazione di un built-up membro di compressione e poiandremo a progettare dei membri di compressione. Così per la lezione di oggi le lezioni che ci piaceremo aconcludiamo qui, grazie.