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Bonjour, je vais discuter des dispositions codales pour le calcul de la puissancedes membres sous tension axiale. Par conséquent, comme je l'ai dit dans la dernière classe, la force de conceptionsera calculée en fonction de trois critères ; l'un est dû à la déformation brute de la section, dueà l'ouverture et à la suite du cisaillement du bloc. Et le minimum de ces trois sera la force de conceptiondu membre de tension.
En entrant dans les dispositions codales, nous obtenterons le calcul de la tension de conception de la tensionmembre dans la clause 6 de l'IS: 800-2007. Vous trouverez donc les détails de la clause 6 que la tension T de conceptionsatisfaire à l'exigence de ce Td. Lorsque Td est la puissance de conception du membresous tension axiale et que Td sera le moins élevé de ces trois, l'un est le rendement de la section brute(Tdg), puis le rapaces de la section critique (Tdn), puis la rupture de cisaillement par bloc (Tdb).Ainsi, sur la base de ces trois, le Td sera décidé. Td sera donc le moins élevé de ces troiset Td doit être supérieur à la force de tension entrant dans le membre. En conséquence,à la clause 6.2, nous verrons que la force de conception due à la valeur brute de rendement Tdg peut être calculée comme,
Où,fy est la contrainte de rendement du matériau dans MPa,Ag est la zone brute de la coupe transversalem0est le facteur de sécurité partiel de l'échec en tension en cédant (Tableau 5, IS 800: 2007).
De même, nous pouvons trouver la résistance à la conception en raison du rapaces de la section critique. Il peut donc êtretrouvé dans la clause 6.3 et dans la clause 6.3.1, vous obtiendrez une force de conception en tension d'une plaque,
Où,fu est la contrainte ultime du matériau dans MPa,An est la zone effective nette de la coupe transversalem1est le facteur de sécurité partiel de l'échec en tension à la tension ultime (tableau 5, IS 800: 2007)Ainsi, pour les plaques dans les conférences précédentes que nous avons vues, comment calculer la surface nette de la plaque signifieà propos de la section critique. Cette zone nette sera donc nécessaire pour déterminer la résistance de rupture dela section.
La résistance à la conception de tiges filetées en tension, (Tdn) Régie par la rupture est donnée par
Où,Une est la zone racine nette à la section filetée.
De même pour la section à angle unique, maintenant en cas d'angle unique, comme je l'ai dit, si elle est connectéeavec une plaque avec gousset, ou d'autres plaques, ou d'autres membres, alors l'effet de décalage de cisaillementva se produire. Nous devons donc calculer la valeur Tdn en prenant soin de l'effetdu décalage de cisaillement.
Ici, w = largeur de la jambe en attente,bs = largeur du décalage de cisaillement, comme illustré dans la figure ci-dessous.
LC = longueur de la connexion de fin, c'est-à-dire la distance entre les boulons les plus externes dans la liaisonde fin mesurée le long de la direction de chargement ou de la longueur de la soudure le long de la direction de la charge.Ici, le facteur est un facteur qui peut être calculé à partir de cette formule qui est= 1.4 – 0,076 (p/t) (fy /fu) (bs /Lc) et qui doit être inférieur ou égal à fut-m0 /fyonner m1 etdoit être supérieur ou égal à 0,7
Et au début nous ne connaissons pas tous les détails, donc pour le dimensionnement préliminaire, nous pouvonscalculer Tdn à partir de cette formule.
Ici, écart = 0,6 pour un ou deux boulons, 0,7 pour trois boulons et 0,8 pour quatre boulons ou plus le long de la longueurde la connexion de fin ou de la longueur de soudure équivalente.An = surface nette de la partie croisée totale ;Anc = surface nette de la jambe connectée ;A= surface brute de la jambe en attente ; ett = épaisseur de la jambe.
Pour les autres sections telles que les angles doubles, les canaux, les sections I et les autres sections d'acier laminéconnectés par un ou plusieurs éléments au gousset final sont également régis par l'effet de décalage de cisaillement. La résistance à la traction de la conceptionde ces sections, telle qu'elle est gouvernée par le déchirement de la section nette, peut également êtrecalculée à l'aide de l'équation de la clause 6.3.3, où la valeur est calculée en fonction de la distance de cisaillementbs, et les bs sont prélevés du bord le plus éloigné de la patte en attente jusqu'au boulon le plus proche ou à la ligne de souduredans le tronçon connecté de la section transversale. Par conséquent, pour le calcul de la force de rapture autreque la section à angle unique, nous pouvons utiliser cette clause qui est la clause 6.3.3.
Ensuite, la force de conception due au cisaillement du bloc peut être calculée à partir de la clause 6.4 du code IS,elle est donnée dans la clause 6.4.Connexions boulonnéesLa résistance au cisaillement du bloc, Tdb de connexion doit être prise comme étant la plus petite de,
oùAvg et Avn = zone brute minimale et zone nette en cisaillement le long de la ligne de boulon parallèle à la force externe,respectivement (1-2 & 3-4 comme indiqué dans la figure ci-dessus).Atg et Atn = surface brute et nette minimale en tension du trou de boulon jusqu'au pied de l'angle, ligne de boulon de fin, perpendiculaire à la ligne de force, respectivement (2-3 comme indiqué dans la figure ci-dessus),et fu et fy = limite ultime et limite de rendement du matériau, respectivement.
Pour les connexions soudées, Tdb peut être vérifié pour les connexions soudées en prenant la sectionappropriée dans le membre autour de la soudure, ce qui peut être tranché en bloc.
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Une autre chose que nous devons vérifier, c'est le rapport d'élancement, théoriquement il ne devrait pas y avoirsupérieure du rapport de élancement car elle est sous tension s'il s'agit de compression, alorsil y a une chance de flambage de sorte que nous devons tenir compte de la valeur limite du ratio de élancement. Mais dans ce cas, théoriquement, nous ne devrions pas, mais nous considérons certains taux d'élancementdu point de vue de la maintenabilité, car une limitation est nécessaire pour empêcher les vibrationsindésirables et le mouvement latéral.Ainsi, les valeurs admissibles du rapport d'élancement sont données à la clause 3.8, tableau 3 du code IS. Donc, nousvérifiant le taux d'élancement dans le cas d'un membre de tension car pour s'assurer que la vibrationne sera pas plus à l'état limite du point de vue de maintenabilité, que parfois le membreobtient la charge inverse due au vent et au tremblement de terre. Donc, dans ce cas, le taux d'élancementsera un facteur important.
Ainsi, la valeur slenderness slenderness ratio est donnée dans le tableau 3 de l'IS: 800-2007, si nousvoyons lorsque le membre de tension a renversé le stress direct dû à des charges autres que le vent etséismique.Alors qu'un membre soumis à des forces de compression résultant uniquement d'une combinaisond'actions liées au vent et aux tremblements de terre, à condition que la déformation d'un tel membre ne soit pasaffecte négativement les contraintes de n'importe quelle partie de la structure. Dans ce cas, la valeur admissible du rapport d'élancementest de 250.Et, si un membre agit normalement comme une cravate dans un treillis de toit ou un membre de contreventement qui n'est pasconsidéré comme efficace lorsqu'il est soumis au renversement du stress résultant de l'action du vent ou du tremblement de terre, nous pouvons considérer comme 350.Et, lorsque les membres sont toujours en tension autres que les membres prétensionés, nous pouvons considérercomme 400. C'est ainsi que le code IS a fourni une certaine limite au rapport d'élancementeffectif maximal, donc cela doit être conservé à l'esprit.Ainsi, lorsque nous allons concevoir un membre de tension non seulement nous devons trouverla force, mais aussi nous devons savoir si c'est sous la limite autorisée du rapport d'élancementou non, donc les deux choses que nous avons à voir.Donc, c'est comme ça que l'on peut calculer la capacité de conception d'une section particulière, En tension etvérifie si cette section enfreint ou non le rapport d'élancement.