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Fuerza de diseño de miembros de tensión

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Vídeo 1
Hola voy a discutir acerca de las provisiones de codal para el cálculo de la fuerza de diseñode los miembros bajo tensión axial. Por lo tanto, como dije en la última clase que la fuerza del diseñose calculará sobre la base de tres criterios; uno es el debido al rendimiento bruto de la sección, debidoal rapto y debido a la cizalladura del bloque. Y el mínimo de estos tres será la fuerza de diseñodel miembro de tensión.
Así que llegando a las provisiones de codal, obtendremos el cálculo de la fuerza de diseño del miembro de tensiónen la cláusula 6 del IS: 800-2007. Por lo tanto, puede averiguar en la cláusula 6 que el diseñotensión T debe satisfacer el requisito de este Td. Donde Td es la fuerza de diseño del miembro debajo tensión axial y Td será el menos de estos tres, uno es el rendimiento de la sección bruta de(Tdg), luego el rapto de la sección crítica (Tdn) y luego el fallo de corte de bloques (Tdb).Así que sobre la base de estos tres, el Td será decidido. Por lo tanto, Td será el menos de estos tresy que Td tiene que ser mayor que la fuerza de tracción de factor que entra en el miembro. Así que llegandoa la cláusula 6.2, veremos que la fuerza de diseño debido a Tdg de rendimiento bruto se puede calcular como,
Dónde,fy es la tensión de rendimiento del material en MPa,Ag es el área bruta de la sección transversal, el factor de seguridad parcial del fallo en la tensión por rendimiento (Tabla 5, IS 800: 2007).
Del mismo modo, podemos encontrar la fuerza del diseño debido al rapto de la sección crítica. Así que esto puede serencontrado en la cláusula 6.3 y en la cláusula 6.3.1, obtendrá la fuerza de diseño en tensión de una placa,
Dónde,fu es el último estrés del material en MPa,An es el área efectiva neta de la sección transversal, el factor de seguridad parcial de la falla en la tensión en última instancia (Tabla 5, ES 800: 2007)Por lo tanto, para el plato en conferencias anteriores hemos visto, cómo calcular el área neta de la placa significasobre la sección crítica. Por lo tanto, esta área neta será necesaria para averiguar la fuerza de ruptura dela sección.
La fuerza de diseño de varillas roscadas en tensión, (Tdn) gobernado por la ruptura es dado por
Dónde,An es el área de raíz neta en la sección con hebras.
Del mismo modo para la sección de un solo ángulo, ahora en caso de un solo ángulo, ya que le dije que si está conectadocon alguna placa de gusset, o algunas otras placas, o algunos otros miembros, entonces se va a producir el efecto de retardo de corte. Por lo tanto, tenemos que calcular el valor de Tdn cuidando el efecto de retardo de corte.
Aquí, w = ancho de pierna pendiente,bs = ancho de retardo de corte, como se muestra en la figura siguiente.
LC = longitud de la conexión final, es decir, la distancia entre los pernos más externos en la junta de extremo demedida a lo largo de la dirección de carga o la longitud de la soldadura a lo largo de la dirección de carga.Aquí, el factor que se puede calcular a partir de esta fórmula es:1.4 – 0.076 (w/t) (fy /fu) (bs /Lc) y esto debe ser menor o igual que fualming m0 /fysteming m1 ydebe ser mayor o igual a 0.7
Y al principio es posible que no conozcamos todos los detalles, así que para el dimensionamiento preliminar podemoscalcular Tdn de esta fórmula
Aquí,  = 0.6 para uno o dos pernos, 0.7 para tres pernos y 0.8 para cuatro o más pernos a lo largo de la longitud deen la conexión final o longitud de soldadura equivalente.An = área neta del total de la sección cruzada;Anc = área neta de la pierna conectada;Ago = área bruta de la pierna pendiente; yt = grosor de la pierna.
Para otras secciones como ángulos dobles, canales, secciones I y otras secciones de acero enrolladasconectadas por uno o más elementos a fin de gusset también se rige por efecto de retardo de corte. La resistencia a la tracción del diseño dede estas secciones, tal como se rige por el desgarro de la sección de red, también puede sercalculada utilizando la ecuación en la cláusula 6.3.3, donde el valor es el calculado sobre la base de la distancia de cortebs, y las bs se toman desde el borde más alejado de la pierna pendiente hasta el perno más cercano o la línea de soldadura deen la pierna conectada de la sección transversal. Por lo tanto, para el cálculo de la fuerza de rapto otroque la sección de un solo ángulo podemos utilizar esta cláusula que es la cláusula 6.3.3.
A continuación, la fuerza de diseño debida a la cizalladura de bloques se puede calcular a partir de la cláusula 6.4 del código IS,se proporciona en la cláusula 6.4.Conexiones BoltadasLa fuerza de corte por bloques, Tdb de la conexión se tomará como el menor de,
dondeAvg y Avn = área mínima bruta y neta en cizallamiento a lo largo de la línea de perno paralela a la fuerza externa,respectivamente (1-2 y 3-4 como se muestra en la figura anterior).Atg y Atn = área mínima bruta y neta en tensión desde el agujero del perno hasta el dedo del pie del ángulo, línea de perno final de, perpendicular a la línea de fuerza, respectivamente (2-3 como se muestra en la figura anterior),y fu y fy = Ultimate y rendimiento del material, respectivamente.
Ahora para las conexiones de soldadura Tdb se puede comprobar para conexiones soldadas tomando la secciónapropiada en el miembro alrededor de la soldadura final y esto que puede cortarse como un bloque.
Vídeo 2
Ahora, otra cosa que tenemos que comprobar es la proporción de slenderness, teóricamente no deberíaser ningún límite superior de la proporción de slenderness porque está bajo tensión si es compresión entonceshay una posibilidad de pandeo por lo que para eso tenemos que considerar el valor límite de slendernessratio. Pero en este caso, teóricamente no deberíamos, pero consideramos cierto ratio de esbeltezdesde el punto de vista de la capacidad de servicio, porque la limitación es necesaria para evitar la vibración y el movimiento lateral indeseables de.Los valores permitidos de la relación de esbeltez se dan en la cláusula 3.8, tabla 3 en el código IS. Así que nosotrosestamos comprobando la relación de esbeltez en el caso de un miembro de tensión porque para asegurarse de que la vibraciónno va a ser más de un estado límite de servicio de punto de vista también a veces el miembro derecibe la carga inversa debido al viento y el terremoto. Así que en ese caso la proporción de esbeltez seráun factor importante.
Por lo tanto, el valor de slenderness valor de la proporción de slenderness se da en la tabla 3 de IS: 800-2007, sivemos cuando el miembro de tensión tiene inversión de estrés directo debido a cargas diferentes a la eólica ysísmica es 180.Considerando que cuando un miembro se somete a fuerzas de compresión que resultan sólo de una combinaciónde acciones de viento y terremoto, siempre que la deformación de tal miembro nonegativamente a las tensiones en cualquier parte de la estructura. En ese caso, el valor permisible de la proporción de slenderness dees de 250.Y, si un miembro actúa normalmente como un empate en un armazón de techo o un miembro de braceo que no esconsiderado efectivo cuando se somete a la inversión de estrés resultante de la acción del viento o terremoto depodemos considerar como 350.Y, cuando los miembros están siempre en tensión distintos de los miembros pre-tensionados podemos considerar acomo 400. Así que este es el modo en que el código IS ha proporcionado cierto límite en la proporción máxima efectiva deslenderness, por lo que hay que tener en cuenta.Así que eso significa que cuando vamos a diseñar un miembro de tensión no sólo tenemos que encontrarla fuerza, sino que también tenemos que averiguar si está bajo el límite permitido de la proporción de slendernesso no, así que tanto las cosas que tenemos que ver.Así es como se puede calcular la capacidad de diseño de una sección en particular, en tensión ycomprobar si eso La sección está violando o no la proporción de slenderness.